1. 研究目的与意义（文献综述包含参考文献）

文 献 综 述

从20世纪80年代以来，尤其是近些年以来大量的工程实践，我国的高层建筑施工技术得到很大的发展，已经达到了世界先进水平。

目前由于深基坑的增多，支护技术发展很快，多采用钻孔灌注桩，地下连续墙，深层搅拌水泥土墙、加筋水泥土墙和土钉墙等，计算理论相比较于从前都有很大的改进。支撑方式有传统的钢柱（或者型钢）和混凝土支撑，亦有在坑外采用土锚拉固。内部支撑形式也有多种，有对撑，角撑，桁架式边撑等。在地下连续墙用于深基坑支护的方面，还推广了”两墙合一”和逆作法施工技术，能有效的降低支护结构的费用和缩短工期。

1.1 基坑支护的原则与依据

基坑支护的原则：安全可靠；经济合理；施工便利和工期保证。

基坑支护的依据：规范；岩土工程规范；基坑支护工程勘察报告；基坑支护结构设计资料；周边环境；基坑的深度。

1.2 基坑主要支挡方法、技术类型

基坑工程中采用的围护墙、支撑（或土层锚杆）、围檩、防渗帷幕等结构体系总称为支护结构。

挡土系统：常用的有钢板桩、钢筋混凝土板桩、深层水泥搅拌桩、钻孔灌注桩、地下连续墙。其功能是形成支护排桩或支护挡土墙阻挡坑外土压力。

挡水系统：常用的有深层水泥搅拌桩、旋喷桩、压密注浆、地下连续墙、锁口钢板桩。其功能是阻挡抗外渗水。

支撑系统：常用的有钢管与型钢内支撑、钢筋混凝土内支撑、钢与钢筋混凝土组合支撑。其功能是支承围护结构侧力与限制围护结构位移。

目前经常采用的主要基坑支护类型有：

（1）放坡开挖：它使用于基坑侧壁安全等级为三级，基坑较浅，周围无紧邻的重要建筑及地下管线，地基土质较好。放坡只要求稳定，位移控制无严格要求，价钱最便宜，但回填土方较大，当地下水位高于坡脚时，应采取降水措施。放坡可以独立或与其他支护结构结合使用。

采用放坡开挖时，应该考虑到边坡稳定性，边坡稳定验算方法有极限平横法、极限分析法和有限元法。在工程实践中，稳定性分析较多采用极限平衡法，将土坡稳定问题视作平面应变问题。极限平衡法修定边坡的失稳是土体内部产生某一滑裂面，根据滑动土体的静力平衡条件和摩尔#8212;库仑破坏准则计算滑动土体沿滑裂面滑动的可能性，即安全系数的大小，然后采用同样的方法选取多个可能的滑裂面，分别计算相应的稳定安全系数。安全系数最低的滑裂面即可能性最大的滑裂面，为稳定性设计控制滑裂面，取最危险滑裂面的安全系数K≥1.35~1.5。常用的方法有圆弧滑动法和条分法。

（2）土钉墙支护：它是在基坑开挖过程中将较密排列的细长杆件土钉置于原位土体中，并在坡面上喷射钢筋网混凝土面层，通常土钉、土体和喷射混凝土面层的共同工作，形成复合土体。土钉墙支护充分利用土层介质的自承力，形成自稳结构，承担较小的变形压力，土钉承受主要压力，喷射混凝土面层调节表明应力分布，体现整体作用；同时，由于土钉排列较密，通过高压注浆扩散后使土体性能提高。土钉墙施工快捷简便，经济可靠，土钉墙适用于地下水位以上或人工降水后的粘性土、粉土、杂填土及非松散砂土和卵石土等。

土钉墙支护设计应满足规范的强度、稳定性、变形和耐久性等要求。土钉墙支护的土钉设计和稳定性计算采用总安全系数法。其中以荷载和材料性能的标准值作为计算值，并根据此确定土压力。层面设计计算采用以概率理论为基础的结构极限状态计算方法，此时作用于层面的土压力乘以分项系数1.2后作为计算值。

（3）水泥土搅拌桩围护：它是利用水泥、石灰等材料作为固化剂，通过深层搅拌机械，将软土和固化剂（浆液或粉体）强制搅拌，利用固化剂和软土之间所产生的一系列物理-化学反应，使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的桩体。一般用于开挖深度不超过6m的基坑，适合于软土地区，环境保护要求不高，施工低噪声、低振动，结构止水性较好，造价经济，但围护较宽，一般取基坑开挖深度的0.7～0.8倍。

深层搅拌法最适宜于各种成因的饱和软土，包括淤泥、淤泥质土、粘土和粉质粘土等，加固深度从数米至30～40m。一般认为含有高岭石、多水高岭石与蒙脱石等粘土矿物的软土加固效果较好；含有伊利石、氯化物等粘性土以及有机质含量高、酸碱度（pH）较低的粘性土的加固效果较差。当地表杂填土层为厚度大于100mm的石块时，一般不宜使用搅拌桩。

搅拌桩的平面布置可视地质条件和基坑围护要求，结合施工设备条件，分别选用桩式、块式、壁式、格栅式或拱式，它在深度方向可采取长短结合形式。

搅拌桩是一种具有一定刚性的脆性材料所构成，其抗拉强度比抗压强度小得多，在工程中要充分利用抗压强度高的特点，”重力坝”式挡墙就是利用结构本身自重和抗压不抗拉的一种结构形式。

水泥土围护结构的计算包括抗倾覆、抗滑动验算、整体稳定、抗渗计算及墙体应力计算。

（4）复合型土钉墙支护：它是以水泥土搅拌桩等超前支护组成防渗帷幕，解决土体的自立性、隔水性及喷射面层与土体的粘结问题。对于淤泥质土、饱和软土，应采用复合型土钉墙支护。

复合土钉墙支护设计包括：土钉设计；稳定分析；层面设计；防渗设计。

（5）劲性水泥土搅拌连续墙（SMW工法）：它是以水泥土搅拌桩法为基础，在水泥土搅拌桩中插入型钢或其它芯材料形成的同时具有承力和防渗两种功能的支护形式。凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可以使用SMW工法，特别是适合于以粘土和粉性土为主的软土地区。

SMW工法具有占用场地小、施工速度快、环境污染小，无废弃泥浆、施工方法简单、造价低等优点。

SMW工法适宜的基坑深度与施工机械有关，国内目前一般以基坑开挖深度6～10m，国外尤其是日本由于施工钻孔机械先进，基坑深度达到20m以上时也采用SMW工法，取得较好的环境和经济效果，它极有可能逐步代替钻孔灌注桩围护，在某些工程中有可能代替地下连续墙。

劲性水泥土搅拌桩是在水泥土搅拌桩中插入受拉材料构成的，常插入H型钢。通常认为：水土侧压力全部由型钢单独承担，水泥土桩的作用在于抗渗止水。

SMW挂墙内力计算模式与壁式地下连续墙类似。

（6）钢板桩：用槽钢正反扣搭接而组成，或用U型、H型和Z型截面的锁口钢板桩。用打入法打入土中，相互连接形成钢板桩墙，既用于挡土又用于挡水。钢板桩具有较高的可靠性和耐久性，在完成支挡任务后，可以回收重复利用；于多道钢支撑结合，可适合软土地区的较深基坑，施工方便，工期短。钢板桩的施工可能会引起相邻地基的变形和产生噪声振动，对周围环境影响很大，因此在人口密集、建筑密度很大的地区，其使用常常会受到限制。而且钢板桩本身柔性较大，如支撑或锚拉系统设置不当，其变形会很大，所以当基坑支护深度大于7m时，不宜采用。同时由于钢板桩在地下室施工结束后需要拔出，因此应考虑拔出时对周围地基土和地表土的影响。

钢板桩支护结构，有永久性结构和临时性结构两类。永久性结构在海港码头中应用较多，如：码头岸墙，护墙等；临时性结构多用于高层建筑的深基础。

（7）排桩支护：排桩支护是指柱列式间隔布置钢筋混凝土挖孔、钻（冲）孔灌注桩作为主要挡土结构的一种支护形式。柱列式间隔布置包括桩与桩之间有一定净距的疏排布置形式和桩与桩相切的密排布置形式。柱列式灌注桩作为挡土围护结构有很好的刚度，但各桩之间的联系差必须在桩顶浇注较大截面的钢筋混凝土帽梁加以可靠联接。为了防止地下水并夹带土体颗粒从桩间孔隙流入（渗入）坑内，应同时在桩间或桩背采用高压注浆，设置深层搅拌桩、旋喷桩等措施，或在桩后专门构筑防水帷幕。

灌注桩施工简便，可用机械钻（冲）孔或人工挖孔，施工中不需要大型机械，且无打入桩的噪声、振动和挤压周围土体带来的危害，成本较地下连续墙低。同时，灌注桩围护结构在建筑主体结构外墙设计时也可视为外墙中的一部分参与受力（承受侧压），这时在桩与主体之间通常不设拉结筋，并用防水层隔开。

排桩支护可分为悬臂式和支锚式，而支锚式又分单点支锚和多点支锚。大多数情况下，悬臂式柱列桩适用于三级基坑，支锚式柱列桩适合于一、二级基坑工程。一般来说，当基坑深h=8m～14m，周围环境要求不十分严格时，多考虑采用排桩支护。柱列式灌注桩的工作比较可靠，但要重视帽梁的整体拉结作用，在基坑边角处，帽梁应连续交圈。当要求灌注桩围护结构起到抗水防渗作用时，必须做好桩间和桩背的深层防水搅拌桩或旋喷桩。当周围环境保护要求严格时，为减少排桩的变形，在软土地区有时对基坑底沿灌注桩周边或部分区域，用水泥搅拌桩或注浆进行被动区加固，以提高被动区的抗力，减少支护结构的变形。

悬臂式排桩围护在坑底以上外侧主动土压力作用下，桩将向基坑内侧倾移，而下部则反方向变位，可根据静力平衡条件计算桩的入土深度和内力。通常用静力平衡法和布鲁姆（Blum）法。

单支点排桩围护是顶端支撑的围护结构，由于顶端有支撑而不致移动而形成一铰接的简支点。通常用图解分析法（弹性线法）和等值梁法。

多支点排桩围护，为了减少支护桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑层数及位置要根据土质、坑深、桩径、支撑结构的材料强度，以及施工要求等因素拟定。目前对多支撑围护结构的计算方法一般有等值梁法（连续梁法）；支撑荷载的1/2分担法；逐层开挖支撑力不变法；有限元法等。

（8）地下连续墙：它是利用特制的成槽机械在泥浆（又称稳定浆）护壁的情况下进行开挖，形成一定槽段长度的沟槽；再将地面上制作好的钢筋笼放入槽段内，采用导管法进行水下混凝土浇筑，完成一个单元的墙段，各墙段之间的特定的接头方式相互联结，形成一道连续的地下钢筋混凝土墙。

地下连续墙具有墙体刚度大、整体性好，因而结构和地基变形都较小，既可用于超深围护结构，也可用于主体结构；适用于各种地层；可以减少工程施工时对环境的影响；可进行逆筑法施工。逆筑法施工一般用在城市建筑高层时，周围施工环境比较恶劣，场地四周邻近建筑物、道路和地下管线不能因任何施工原因而遭到破坏，为此，在基坑施工时，通过发挥地下结构本身对坑壁产生支护作用的能力（即利用地下结构自身的桩、柱、梁、板作为支撑，同时可省去内部支撑体系），减少支护结构变形，降低造价并缩短工期的有效方法。

但是，地下连续墙施工法也有不足之处：对废泥浆的处理；槽壁坍塌；地下连续墙如作临时挡土结构，则造价高，不够经济。

排桩围护的一般计算方法，包括悬臂式排桩围护、单支点排桩围护、多支点排桩围护的各种计算方法以及杆系有限元法，都适用于地下连续墙的静力计算。同时，还有其他一些方法可以计算，如假定支撑轴力、山肩邦男法和弹性法，以及考虑土与结构作用的有限元法。

1.3 基坑主要支撑方法、技术类型

深基坑的支护体系由两部分组成，一是围护壁，还有是内支撑或者土层锚杆。作用在挡墙上的水、土压力可以由内支撑有效地传递和平衡，也可以由坑外设置的土锚维持平衡，它们可以减少支护结构位移。为施工需要而构筑的深基坑各类支撑系统，既要轻巧又需有足够的强度、刚度和稳定性，以保证施工的安全、经济和方便，因此支撑结构的设计是目前施工方案设计的一项十分重要的内容。

内支撑可以直接平衡两端围护墙上所受到的侧压力，结构简单，受力明确。土锚设置在围护墙的背后，为挖土、结构施工创造了空间，有利于提高施工效率。在软土地区，特别是在建筑密集的城市中，应用比较多的还是支撑。

在深基坑的支护结构中，常用的支撑系统按其材料分可以有钢管支撑、型钢支撑，钢筋混凝土支撑，钢和钢筋混凝土组合支撑等种类；按其受力形式分可以有单跨压杆式支撑，多跨压杆式支撑，双向多跨压杆支撑，水平桁架相结合的支撑，斜撑等类型。

这些支撑系统在实践中有各自的特点和不足之处，以其材料种类分析。

钢支撑便于安装和拆除，材料消耗量小，可以施加预紧力以合理控制基坑变形，钢支撑架设速度较快，有利于缩短工期。但是钢支撑系统的整体刚度较弱，由于要在两个方向上施加预紧力，所以纵横杆之间的联结始终处于铰接状态。

钢筋混凝土支撑结构的整体刚度好，变形小，安全可靠，施工制作时间长于钢支撑，但拆除工作比较繁重，材料回收利用率低，钢筋混凝土支撑因其现场浇筑的可行性和高可靠度而在目前国内被广泛的使用。

土层锚杆是一种新型的受拉杆件，它的一端与结构物或挡土墙联结，另一端锚固在地基的土层或岩层中，以承受结构物的上托力、拉拔力、倾侧力或挡土墙的土压力、水压力，是利用地层的锚固力维持结构物的稳定。拉锚的优点是在基坑内部施工时，开挖土方与支撑互不干扰，便于施工，施工时噪音和振动均小，锚杆可采用预应力，以控制结构的变形。

锚固方法以钻孔灌浆为主，受拉杆件有粗钢筋、高强钢丝束和钢绞线等不同类型。锚杆支护体系由挡土构筑物，腰粱及托架、锚杆三个部分所组成，以保证施工期间边坡的稳定与安全。

锚杆长度应为锚固段、自由段的长度之和，并应满足下列要求：

（1）锚杆自由段长度按外锚头到潜在滑裂面的长度计算，预应力锚杆自由段长度应不小于5m，且应超过潜在滑裂面1.5m。

锚杆锚固段长度应按规定进行计算，并取其中大值，同时，土层锚杆的锚固段长度不应小于4m，且不宜大于10m；岩石锚杆的锚固段长度不应小于3m，且不宜大于和6.5m或8m（对预应力锚索）；位于软质岩中的预应力锚索，可根据地区经验确定最大锚固长度。当计算锚固段长度超过上述数值时，应采取改善锚固段岩体质量、改变锚头构造或扩大锚固段直径等技术措施，提高锚固力。

1.4 基坑主要止（降）水方法、技术类型

在沿海软土地区，一般地下水位都比较高，当地层中有厚层饱和淤泥质土、粘质粉土、砂质粉土或粉砂等，基坑开挖时，坑内地下水位必然产生大大低于四周，周围的地下水向坑内渗流，产生渗透力。为了防止由此产生的渗流破坏，基坑必须有止（降）水方案。

地下水控制的设计和施工应满足支护结构设计要求应根据场地及周边工程地质条件水文地质条件和环境条件并结合基坑支护和基础施工方案综合分析确定，地下水控制方法可分为集水明排、降水、截水、和回灌等型式，单独或组合使用。

1.4.1 降水

工程降水是基坑工程的一个难点。由于土质和地下水位的条件不同，基坑开挖的施工方法大不相同。在地下水位以下开挖基坑时，采用降水的作用是：

（1）截住基坑边坡面及基底的渗水；

（2）增加边坡的稳定性，并防止基坑从边坡或基底的土粒流失；

（3）减少板桩和支撑的压力，减少隧道内的空气压力；

（4）改善基坑和填土的砂土特性；

（5）防止基底的隆起和破坏。

降水有各种不同的方法，应视工程性质、开挖深度、土质特性及经济等因素进行考虑。在选择和设计基坑降水前，必须由甲方提供工程地质勘察资料，建筑物平面图和立面图，建筑物场地附近房屋平面图等，对于重大工程，设计人员除掌握相应资料外，必须在设计前到工程现场亲自了解，最好能目测各土层的土样，对将来降水工程的布置及其与邻近建筑物的影响。

降水方法按降水机理不同，可分为明沟排水和井点降水。明沟排水是在基坑的周围，有时在基坑中心，设置排水沟，每隔30~40cm设一个集水井，使地下水汇流于集水井内，用水泵将水排出基坑外。明沟排水由于其制约条件较多，尚不能得到广泛的应用，而井点降水的适用条件较广，并经过二十多年来的应用、发展和改进，已形成了多种井点降水的方法。

表1-1 各类井点的使用范围

井点类型	土层渗透系数（cm#183;s-1）	降低水位深度（m）	适用土层种类
单级轻型井点	10-3~10-6	3~6	粉砂、砂质粉土、粘质粉土、含薄层粉砂层的粉质粘土
多级轻型井点	10-3~10-6	6~9（由井点级数确定）	粉砂、砂质粉土、粘质粉土、含薄层粉砂层的粉质粘土
喷射井点	10-3~10-6	8~20	粉砂。砂质粉土、粘质粉土、粉质粘土、含薄层粉砂层的淤泥质粉质粘土
电渗井点	≤10-6	根据阴极井点确定	淤泥质粉质粘土、淤泥质土
管井井点	≥10-4	3~5	各种砂土、砂质粉土
深井井点	≥10-4	≥5或降低深部地层承压水头	各种砂土、砂质粉土
真空深井井点	10-3~10-7	≥5	砂质粉土、粘质粉土、粉质粘土、淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土

明沟排水是在基坑内设置排水明沟或渗渠和集水井，使进入基坑内的地下水沿排水沟渠流入井中，然后用水泵将水抽出基坑外的降水方法。明沟排水一般适用于土层较密实，坑壁较稳定，基坑较浅，降水深度不大，坑底不会产生流砂和管涌等的降水工程。

在地下水位以下施工基坑工程时，通常采用井点（垂直和水平井点）降水法来降低地下水位。垂直井点常沿基坑四周外围布设，水平井点则可穿越基坑四周和底部，井点深度大于要求的降水深度，通过井点抽水或引渗来降低地下水位，实现基坑外的暗降，保证基坑工程的施工。经井点降水后，能有效地截住地下渗流，降低地下水位，克服基坑的流砂和管涌现象，防止边坡和基坑底面的破坏；减少侧土压力，增加挖掘边坡的稳定性，有利于边坡的支护和施工；防止基底隆起和破坏，加速地基土的固结作用；有利于提高工程质量，加快施工进度及保证施工安全。

1.4.2 止水帷幕

采用防水帷幕，用来阻止或限制地下水渗流到基坑中去。采用防水帷幕后，有时还需要在帷幕内或外面降水。常用的防渗帷幕有以下三种：

(1)水泥土搅拌桩 连续搭接的水泥土搅拌桩，是一种最常用的防渗止水结构。水泥土挡墙可以同时起到挡土和止水作用。在钻孔桩排桩挡土时，可以用水泥土搅拌桩止水。

(2)地下连续墙 地下连续墙一般能达到自防渗，不会产生渗漏情况。地下连续墙的防渗薄弱点是墙段间的接头部位，在防渗要求较高时，可在墙段接头处的坑外增设注浆防渗。

(3)水泥和化学灌浆帷幕 在透水的土层内，沿基坑喷射水泥 化学浆以填充土的孔隙，灌浆孔一个紧靠以形成连续防水帷幕。

1.4.3 降水时的注意事项

在城市中由于深基坑降水，使邻近建筑物下的水位也降低，若其下是软弱土层，则将因水位降低而减少土中地下水的浮托力，从而使软弱土层压缩而沉降，影响邻近建筑物和管线，降水的时候应该注意：（1）井点降水应减缓降水速度，均匀出水；（2）井点应连续运转，尽量避免间歇和反复抽水；（3）降水场地外侧设置挡水帷幕，减小降水影响范围；（4）设置回灌井系统。

采用止水帷幕，将坑外地下水位保持原状，仅在坑内降水。目前，采用钻孔压浆成桩法、地下连续墙、板桩、深层搅拌桩墙等止水结构形式，效果均较好。其入土深度，取决于土层的透水性，要防止出现管涌、流砂等问题。

当因降水而危及基坑及周边环境安全时，宜采用截水或回灌方法，截水后，基坑中的水量或水压较大时，宜采用基坑内降水；当基坑底为隔水层且层底作用有承压水时，应进行坑底突涌验算，必要时可采取水平封底隔渗或钻孔减压措施保证坑底土稳定。

1.5 基坑开挖

为了确保工程的顺利进行和周围建筑物的安全，基坑开挖时的注意事项：

（1）基坑开挖应根据支护结构设计降排水要求确定开挖方案；

（2）基坑边界周围地面应设排水沟且应避免漏水渗水进入；

（3）坑内放坡开挖时应对坡顶坡面坡脚采取降排水措施；

（4）基坑周边严禁超堆荷载；

（5）软土基坑必须分层均衡开挖层高不宜超过1m；

（6）基坑开挖过程中应采取措施防止碰撞支护结构工程桩或扰动基底原状土；

（7）发生异常情况时应立即停止挖土并应立即查清原因和采取措施方能继续挖土；

（8）开挖至坑底标高后坑底应及时满封闭并进行基础工程施工；

（9）地下结构工程施工过程中应及时进行夯实回填土施工。

1.6 基坑工程监测

为正确指导施工，确保工程的顺利进行和周围建筑物的安全，应加强施工期间的监测工作。基坑监测的内容大致有：

（1）围护结构的竖向位移与水平位移；

（2）坑周土体位移

（3）支撑结构轴力

（4）邻近建（构）筑物、道路及地下管网等的变形；

（5）地下水位及孔隙水压力

（6）坑底隆起量

参考文献

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2. 研究的基本内容、问题解决措施及方案

2.1 工程概况

拟建的靖江市港口局海关及附属用房位于靖江市滨江新城府东路南侧，城东大道东侧。该项目为一幢8层外商服务中心，一幢3层海关附属用房及一层地库，基础形式均采用桩基。基坑深度为10m。

2.2 基坑周边环境

西侧距城东大道距离约25.0米，距用地红线约5.0米；北侧的西段距滨江新城府东路约3.0米，距用地红线约1.5米，东段距道路约8.5米，道路下埋设有市政管线，需要保护；东侧距已建建筑物（3层）约3.5~4.0米，该建筑物为桩基础；南侧距现水泥路面约5.0米，道路下埋设有市政管线，需要保护。北侧滨江新城府东路、南侧水泥路下有需要保护的管线。

2.3 工程、水文地质条件

2.3.1 工程地质条件

地形、地貌：

拟建场地地形较平坦，由于部分地段杂填土较多，为了便于勘探施工，挖去了部分杂填土，故勘察点标高范围：1.70～3.49m（黄海高程）。拟建场地在地貌上属长江三角洲冲(沉)积地貌单元，钻探深度内的土层均为第四系全新统（Q4）冲(沉)积层。

土层条件：

①杂填土：灰黄色，松散状态，上部主要以建筑垃圾和生活垃圾组成，下部主要以粉质粘土为主。厚度为0.10～1.90m，层底标高1.33～1.74m。该层物理力学性质不均匀。

②粉土夹粉质粘土：黄色，2.0米左右渐变为灰色。稍密，很湿，夹有薄层粉质粘土，摇振反应中等，干强度中等，韧性中等，为正常沉积土层，场地普遍分布。层厚1.30～2.50m，平均1.81m；层底标高-1.00～0.16m，平均-0.26m。双桥静力触探qc平均值为1.297MPa，fs平均值为17kPa；压缩系数α_1-2为0.35MPa^－1，属高压缩性土。

③淤泥质粉质粘土：灰色，流塑，夹粉砂薄层，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度和韧性中等。该土层全场地分布，揭露厚度为4.40～6.00m，平均5.27m；层底标高：-6.65～-4.76m，平均-5.53m；层底埋深：7.00～10.00m，平均8.44m。双桥静力触探qc平均值为0.610MPa，fs平均值为9kPa,压缩系数α_1-2为0.67MPa^－1，该土层属高压缩性，低强度土，工程性质差。

④粉砂夹薄层粉质粘土：青灰色，稍密，饱和，颗粒级配较好，偶夹薄层灰色粉质粘土，为正常沉积土层，场地普遍分布。层厚7.20～13.50m,平均10.27m；层底标高-27.52～-26.17m,平均-26.83m。双桥静力触探qc平均值为9.2981MPa, fs平均值为141kPa。标贯实测锤击数平均值N=27.3击；压缩系数α_1-2为0.18MPa^－1，属中偏低压缩性土。

⑤粉质粘土夹粉土：灰色，粉质粘土为软塑状态，粉土为稍密，很湿，切面稍有光泽，稍有摇震反应,干强度中等，韧性中等，为正常沉积土层。层厚4.00～6.80m，平均5.61m；层底标高-17.65～-13.66m,平均-15.85m。双桥静力触探qc平均值为2.054MPa, fs平均值为42kPa。压缩系数α_1-2为0.35MPa^－1，属中压缩性土。

⑥粉砂夹粉质粘土：灰色，中密状态；粉质粘土为软塑状态，摇震反应迅速,干强度低，韧性低，为正常沉积土层，场地普遍分布。层厚5.00～8.40m，平均6.42m；层底标高-23.80～-21.51m,平均-22.27m。双桥静力触探qc平均值为4.143MPa, fs平均值为54kPa。压缩系数α_1-2为0.22MPa^－1，属中压缩性土。

⑦粉质黏土：灰色，软塑～可塑，切面有光泽，无摇震反应, 富含有机质，干强度中等，韧性中等，为正常沉积土层，场地普遍分布。层厚4.00～9.00m，平均5.77m；层底标高-31.65～-25.72m,平均-28.04m。双桥静力触探qc平均值为1.793MPa, fs平均值为36kPa。压缩系数α_1-2为0.28MPa^－1，属中压缩性土。

⑧粉质粘土夹薄层粉砂：灰色，可塑，稍有摇振反应，刀切面光滑，干强度和韧性中等，夹有厚度不等的稍密状态粉砂。揭露厚度为1.00～12.00m，平均8.17m；层底标高：-38.84～-29.94m，平均-35.77m；层底埋深：33.00～41.50m，平均38.55m。该土层分布较稳定，双桥静探qc平均值为3.150MPa, fs平均值为72kPa。压缩系数α_1-2为0.27MPa^－1，属中等压缩性，中等强度土，工程性质一般。

⑨粉砂夹粉质粘土：灰色，中密，饱和，粉质粘土为软塑状态，摇振反应迅速，干强度和韧性低。本层揭露厚度为4.00～6.00m，平均5.13m；层底标高：-44.14～-41.72m，平均-42.72m；层底埋深：44.50～46.30m，平均45.39m。该土层分布较稳定，双桥静力触探qc平均值为7.161MPa, fs平均值为95kPa。压缩系数α_1-2为0.21MPa^－1，属中等压缩性，中等强度土，工程性质中等。

⑩粉细砂：灰色，密实，饱和，刀切面粗糙，干强度低，无韧性，含云母碎片。本层未揭穿，最大揭露厚度10.00m，该土层分布较稳定，双桥静力触探qc平均值为12.064MPa, fs平均值为148kPa。压缩系数α_1-2为0.15MPa^－1，属低压缩性土层，工程性质好。

2.3.2 水文地质条件

场地内地下水按其埋藏条件将其划分为潜水和承压水。

1.孔隙潜水：地下水位以上采用干钻，遇地下水量测初见水位，稳定后，量测稳定水位。主要赋存于①～②层土中。地下水补给主要为大气降水和地表径流，排泄方式主要为自然蒸发，地下水位呈季节性周期变化。勘察期间测得初见水位为自然地面以下1.80m(相当于黄海高程1.50m)，稳定水位为自然地面以下2.00m(相当于黄海高程1.30m)。

2.承压水：浅层承压水主要赋存于④层和⑥层土中，补给来源主要为其它含水层的越流补给，排泄于人工开采及对其它含水层的越流补给。浅层承压水对本工程有一定影响。

2.3.3 基坑设计参数

根据本工程的岩土工程勘察报告，选取各土层的固快指标作为基坑支护设计计算参数，并按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据。

表2-1 土层物理力学参数一览表

2.4 本基坑支护类型

根据对本工程的场地工程地质条件、基坑开挖深度、场地周边环境的综合考虑，本工程拟采用排桩加支撑的支护形式，采用搅拌桩做止水帷幕，坑内采用管井降水。

2.4.1 计算步骤

（1）土压力

水土分算（无粘性土）

主动土压力： (1-1)

被动土压力： (1-2)

注：#8212;#8212;土的有效重度；#8212;#8212;水的重度

水土合算（粘性土）

主动土压力： (1-3)

被动土压力： (1-4)

注：#8212;#8212;土的饱和重度

（2）桩的嵌固深度、桩身最大弯矩

1 单支点支护结构

用等值梁法确定计算支点力的大小，然后根据倾覆稳定条件计算嵌固深度设计值。根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 4.1条计算。

首先，根据等值梁法计算弯矩为零点的位置，令坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底距离为h_c1，h_c1按下式确定：

根据静力平衡，支点力按下式确定：

(2-1)

式中：e_a1k#8212;#8212;水平荷载标准值；

e_p1k#8212;#8212;水平抗力标准值；

∑E_ac#8212;#8212;弯矩零点位置以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和；

h_a1#8212;#8212;合力∑E_ac作用点至设定弯矩零点的距离；

∑E_pc#8212;#8212;弯矩零点位置以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和；

h_p1#8212;#8212;合力∑E_pc作用点至设定弯矩零点的距离；

h_T1#8212;#8212;支点至基坑底面的距离；

h_c1#8212;#8212;基坑底面至设定弯矩零点位置的距离。

根据抗倾覆稳定条件，并令抗倾覆稳定安全系数为1.2，考虑基坑重要性系数γ_o，嵌固深度设计值h_d应满足下式：

(2-2)

根据静力平衡计算截面弯矩与剪力，图2.1，设结构上某截面满足以下条件：

(2-3)

则该截面上的剪力即为最大剪力，其值为：

(2-4)

同样假设结构上某截面h_c1满足以下条件：

(2-5)

则该截面上的弯矩即最大弯矩，其值为：

(2-6)

在计算得到截面最大弯矩M_c和最大剪力V_c的计算值后，按下列公式计算支点力设计值T_d、弯矩设计值M和剪力设计值V： (2-7)

由设计值即可进行截面承载力计算。

2 多支点支护结构

对于多层支点支护结构，嵌固深度计算值h₀宜按整体稳定条件采用圆弧滑动简单条分法确定：

(3-1)

式中：c_ik、φ_ik#8212;#8212;最危险滑动面上第i土条滑动面上土的固结不排水（快）剪粘

聚力、内摩擦角标准值；

l_i#8212;#8212;第i土条的弧长；

b_i#8212;#8212;第i土条的宽度；

γ_k#8212;#8212;整体稳定分项系数，应根据经验确定，当无经验时可取1.3；

ω_i#8212;#8212;作用于滑裂面上第i土条的重量，按上覆土层的天然重度计算；

θ_i#8212;#8212;第i土条弧线中点切线与水平线夹角。

当嵌固深度下部存在软弱土层时，尚应继续验算下卧层整体稳定性。

对于均质粘性土及地下水位以上的粉土或砂类土，嵌固深度h₀按下式确定：

(3-2)

式中：n₀#8212;#8212;嵌固深度系数，当γ_k取1.3时，可根据三轴试验（当有可靠经验时，

可采用直剪试验）确定的土层固结不排水（快）剪内摩擦角φ_k及粘

聚力系数δ查表（《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99表A.0.2）；

粘聚力系数δ按下式计算。

粘聚力系数δ应按下式确定：

(3-3)

式中：γ#8212;#8212;土的天然重度。

嵌固深度设计值可按下式确定：

(3-4)

当按上述方法确定的悬臂式及单支点支护结构嵌固深度设计值得h_dlt;0.3h时，宜取h_d=0.3h；多支点支护结构嵌固深度设计值小于0.2h时，宜取h_d=0.2h。

当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙除应满足上述规定外，嵌固深度尚应满足公式：

(3-5)

式中：h_wa#8212;#8212;坑外地下水位。

（3）桩的配筋计算

根据计算得到的支点力设计值T_d、弯矩设计值M和剪力设计值V,可以计算截面承载力，进行桩的配筋计算。

（4）圈梁、围檩配筋计算

圈梁钢筋一般都是构造规定，不需计算

1）圈梁截面宽度宜与墙厚相同，截面高度不应小于180mm；圈梁的纵筋，6～8度时不应少于4Φ12，9度时不应少于4Φ14；

2)厂房转角处柱顶圈梁在端开间范围内的纵筋，6～8度时不宜少于4Φ14，9度时不宜少于4Φ16，转角两侧各1m范围内的箍筋直径不宜小于Φ8，间距不宜大于100mm；圈梁转角处应增设不少于3根且直径与纵筋相同的水平斜筋；

3)圈梁应与柱或屋架牢固连接，山墙卧梁应与屋面板拉结；顶部圈梁与柱或屋架连接的锚拉钢筋不宜少于4Φ12，且锚固长度不宜少于35倍钢筋直径，防震缝处圈梁与柱或屋架的拉结宜加强。

（5）整体稳定性验算

根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。

（6）抗隆起、倾覆、管涌验算

1 抗隆起验算

在软粘土地区，如挖土深度大，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。为此，需要进行抗坑底隆起验算。坑底隆起稳定性验算可按下式（太沙基公式）进行：

(6-1)

2 抗倾覆验算

水泥土挡墙如截面、重量不够大，在墙后推力作用下，会绕某一点产生整体倾覆失稳。为此，需要进行抗倾覆验算。倾覆稳定性验算可按下式进行：

(6-2)

式中：M_p#8212;#8212;被动土压力及支点力对桩底的弯矩；

Ma#8212;#8212;主动土压力对桩底的弯矩。

3 抗管涌验算

在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。为此，需要进行抗管涌验算（见图2.3）。管涌稳定性验算可按下式进行：

(6-3)

式中：γ₀#8212;#8212;侧壁重要性系数；

γ^'#8212;#8212;土的有效重度；

图2-3 管涌验算简图

γ_w#8212;#8212;水的重度；

h^'#8212;#8212;地下水位至基坑底的距离；

D#8212;#8212;桩（墙）入土深度。

（7）止水帷幕的桩型、桩长设计和抗渗验算

1 止水帷幕桩型和桩长

止水帷幕的厚度应该满足基坑的防渗要求，且止水帷幕的渗透系数宜小于1.0#215;10^-6cm/s。

落底式竖向止水帷幕应插入下卧不透水层，其插入深度可以按下式计算：

(7-1)

式中：l#8212;#8212;帷幕插入不透水层的深度；

h_w#8212;#8212;作用水头；

b#8212;#8212;帷幕宽度。

当止水帷幕未插入不透水层，其嵌固深度应满足抗渗透稳定条件，其嵌固深度可以按下式计算：

(7-2)

式中：h_wa#8212;#8212;坑外地下水位；

h#8212;#8212;基坑深度。

则桩长L可以按下式计算：

L=l x或者L=h h_d (7-3)

式中：x#8212;#8212;不透水层层顶深度。

当地下水含水层渗透性较强，厚度较大时，可采用悬挂式竖向止水与坑内井点降水相结合或采用悬挂式竖向止水与水平封底相结合的方案。

止水帷幕的施工方法、工艺和机具的选择应根据现场工程地质、水文地质及施工条件等综合确定。施工质量应满足《建筑地基处理规范》JGJ79-2002的有关规定。

2 抗渗验算

当止水帷幕未插入不透水层时，还应进行抗渗验算，可以按基坑抗管涌验算进行。

（8）混凝土支撑和立柱桩的设计

（9）降水设计

1 基坑涌水量计算

1）均质含水层潜水完整井

a.基坑远离边界时

(9-1)

式中 Q#8212;#8212;基坑涌水量；

k#8212;#8212;渗透系数；

H#8212;#8212;潜水含水层厚度；

S#8212;#8212;基坑水位降深；

R#8212;#8212;降水影响半径；

#8212;#8212;基坑等效半径。

b.岸边降水时

（） (9-2)

c.当基坑位于两个地表水之间或位于补给区与排泄区之间时

(9-3)

d.当基坑靠近隔水边

（） (9-4)

2）均质含水层潜水非完整井基坑涌水量计算

a.基坑远离边界时

(9-5)

b.近河基坑降水，含水层厚度不大时

（） (9-6)

c.近河基坑降水，含水层厚度很大时

（） (9-7)

（） (9-8)

3）均质含水层承压水完整井涌水量

a.当基坑远离边界时

(9-9)

式中 M#8212;#8212;承压含水层厚度

b.当基坑位于河岸边时

（） (9-10)

c.当基坑位于两个地表水之间或位于补给区与排泄区之间时

(9-11)

4）均质含水层承压水非完整井基坑涌水量计算

(9-12)

a.均质含水层承压~潜水非完整井基坑涌水量计算

(9-13)

2 等效半径

当基坑为圆形时，基坑等效半径应取为圆半径，当基坑为非圆形时，等效半径可按下列规定计算：

1）矩形基坑等效半径

(9-14)

式中 a、b#8212;#8212;分别为基坑的长、短边。

2）不规则块状基坑等效半径

(9-15)

式中 A#8212;#8212;基坑面积。

3 降水影响半径

降水井影响半径宜通过试验或根据当地经验确定，当基坑侧壁安全等级为二、三级时。

潜水含水层：

(9-16)

承压含水层：

(9-17)

式中 R#8212;#8212;降水影响半径（m）；

S#8212;#8212;基坑水位降深（m）；

k#8212;#8212;渗透系数（m/d）；

H#8212;#8212;含水层厚度（m）。

4 降水

降水井宜在基坑外缘采用封闭式布置，井间距应大于15倍井管直径，在地下室补给方向应适当加密；当基坑面积较大、开挖较深时，也可在基坑内设置降水井。

降水井的深度应根据设计降水深度、含水层的埋藏分布和降水井的出水能力确定。设计降水深度在基坑范围内不宜小于基坑地面以下0.5m。

降水井的数量n可按下式计算：

(9-18)

式中 Q#8212;#8212;基坑涌水量

Q#8212;#8212;设计单井出水量

设计单井出水量可按下列规定确定：

1）井点出水能力可按36~60msup3;/d确定；

2）真空喷射井点出水量可按下表确定

表2-2 喷射井点设计出水量

3）管井的出水量q（msup3;/d）可按下列经验公式确定：

(9-19)

式中 #8212;#8212;过滤器半径（m）；

l#8212;#8212;过滤器进水部分长度（m）；

k#8212;#8212;含水层渗透系数（m/d）。

过滤器长度宜按下列规定确定：

1.真空井点和喷射井点的过滤器长度不宜小于含水层厚度的1/3；

2.管井过滤器产度宜与含水层厚度一致。

群井抽水时，各井点单井过滤器进水部分长度，可按下式验算：

(9-20)

单井井管进水长度y_o，可按下列规定计算：

1）潜水完整井：

(9-21)

式中 #8212;#8212;圆形基坑半径；

#8212;#8212;管井半径；

H#8212;#8212;潜水含水层厚度；

#8212;#8212;基坑等效半径与降水井影响半径之和；

R#8212;#8212;降水井影响半径。

2）承压完整井：

(9-22)

式中 H'#8212;#8212;承压水位至该承压含水层底板的距离；

M#8212;#8212;承压含水层厚度。

当过滤器工作部分长度小于2/3含水层厚度时应采用非完整井公式计算。若不满足上式条件，应调整井点数量和井点间距，再进行验算。当井距足够小不能满足要求时应考虑基坑内布井。

基坑中心水位降水计算可按下列方法确定：

1）块状基坑降水深度可按下式计算：

a.潜水完整井稳定流：

(9-23)

b.承压完整井稳定流：

(9-24)

式中 S#8212;#8212;在基坑中心处或各井点中心处地下水位降深；

r₁r₂r₃r₄#8212;#8212; 各井点距基坑中心或各井中心处的距离。

2）对非完整井或非稳定流应根据具体情况采用相应的计算方法；

3）计算出的降深不能满足降水设计要求时，应重新调整井数、布井方式。

在降水漏斗范围内因降水引起的计算沉降量可按分层总和法计算。

2.4.2 出图

1.基坑设计总说明图

2.基坑周边信息图

3.围护结构平面图

4.支撑平面布置图

5.大样图

6.监测点布置图

7.井点布置图