1. 研究目的与意义（文献综述包含参考文献）

文 献 综 述

一、前言

1.1 钛及钛合金的概述

翻阅参考文献^[1]可知，钛是20世纪50年代初走向工业化生产的一种重要金属。钛的性质优良，储量丰富。从工业价值和资源寿命的发展前景方面来看，它仅次于铁、铝而被誉为正在崛起的”第三金属”。钛作为一种稀有金属，对社会经济以及国防具有重要的战略意义。钛的重要特性有许多，如密度低、比强度高、耐腐蚀、线膨胀系数低、导热率低、无磁性、生理相容性好、表面可势性强，具有储氢、超导、形状记忆、超弹和高阻尼等特殊功能。它既是优质的轻型耐腐蚀的结构材料，又是新型的功能材料以及重要的生物医用材料。与钢铁以及铝合金等常见的金属材料相比，钛及钛合金虽然具有很多性能优势，但其生产和应用的规模及发展依然存在一定的限制因素，最重要的是制造加工过程比较复杂而成本价格偏高。

工业纯钛一般系指几种具有不同的铁、碳、氮、氧等杂质含量的非合金钛。

钛合金的经典分类方法将钛合金划分为α型、α β型、β型钛合金。近50年来，随着钛合金研究与应用的快速发展，特别是热处理强化的钛合金，经常遇到的是非平衡状态的组织，因此按照亚稳态状态的相组成进行钛合金的分类更为可取。根据钛合金从β相区淬火后的相组成与β稳定元素含量关系，可以将钛合金划分为六个类型：α型钛合金、近α型钛合金、马氏体α β型钛合金、近亚稳定β型钛合金、亚稳定β型钛合金和稳定β型钛合金^[2]。

1.2 TC4钛合金的研究现状

TC4（Ti-6Al-4V）钛合金是由美国于1954年研制成功的Ti-Al-V系α-β型钛合金，含有6%的α稳定元素Al和4%的β稳定元素V。该合金广泛用于航空构件,而其疲劳性能一直是人们关注的焦点^[3]。

TC4钛合金的主要特点是有优异的综合性能和良好的工艺性能。TC4钛合金具有中等的室温和高温强度，良好的蠕变抗力和热稳定性，较高的疲劳性能和海水中的裂纹扩展抗力，以及满意的断裂韧性和热盐应力腐蚀性能，对氢的敏感性也比TC2/TC1合金为小，适合与制造从-196~450℃广阔温度范围内工作的各种零件，特别是采用损伤容限原则设计的零部件。TC4钛合金还具有优良的工艺塑性和超塑性，适合于用各种压力加工方法进行成形，并采用各种方式进行焊接和机械加工。

自从该合金出现以后,对它的研究一直持续不断。如图1-1所示^[4]，TiAl合金的发表文章一直保持着高数量说明了这一趋势。由于对其长时间的深人研究,所以其加工技术现在已经较为成熟。但这些年由于设计概念的变化,由过去单纯的静强度设计思想转变为破损一安全设计概念和损伤容限设计准则^[5],以及对新的应用领域的开发,从而对它的研究又掀起了高潮。目前已对该合金的显微组织、织构、热处理、截面大小、加载方向、应力比、表面状态及腐蚀环境对合金疲劳性能的影响规律及影响机理开展了大量研究工作,使TC4再度成为新的应用材料。

图1-1 TiAl合金发表文章数量与发表年代的关系

二、TC4钛合金的物理化学性能特点

1.密度ρ=4.44g/cm3。

2.熔化温度1630~1650℃。

3.热导率见表2-1

表2-1 TC4合金热导率

θ/℃	20	100	200	300	400	500
#654;/W.M-1.K-1	6.8	7.4	8.7	9.8	10.3	11.8

4.比热容见表2-2

表2-2 TC4合金比热容

θ/℃	20	100	200	300	400	500
c/J.kg-1.K-1	611	624	653	674	691	703

5.线膨胀系数见表2-3

表2-3 TC4合金线膨胀系数

θ/℃	20~100	20~200	20~300	20~400	20~500	20~600
α/10-6K-1	9.1	9.2	9.3	9.5	9.7	10.0

6.电阻率见表2-4

表2-4 TC4合金电阻率

θ/℃	20	100	200	300	400	500	600	700	800
ρ/μΩ.m	1.70	1.76	1.82	1.86	1.89	1.91	1.92	1.92	1.91

7.磁性能 无磁性。在1592A/m磁场条件下的磁导率为μ=1.00005H/m。

8.抗氧化性能 TC4钛合金在430℃以下进行长时间的加热，形成具有保护性的薄层氧化膜。随加热温度升高，氧化膜厚度增加，它的保护性也会变差。TC4钛合金在700℃加热2h后，氧化膜的厚度达到25μm。在800℃以上的温度加热会形成疏松的氧化层。如果在1000℃加热1h以后，氧化层的厚度会达到0.65mm。

9耐腐蚀性性能

由参考文献^[6]获得信息，将钛对介质的耐腐蚀性归纳如下:

(1)对中性、氧化性、弱还原性的介质耐腐蚀,如淡水、海水、湿氯气、二氧化氯、硝酸、铬酸、醋酸、氧化铁、氯化铜、熔融硫、氯化烃类、次氯酸钠、含氯漂白剂、乳酸、苯二甲酸、尿素、浓度低于3%的盐酸、浓度低于4%的硫酸等。

(2)对强还原性和无水强氧化性等介质不耐腐蚀。如发烟硝酸、氢氟酸、浓度大于3%的盐酸、浓度大于4%的纯硫酸、不充气的沸腾甲酸、沸腾浓氯化铝、磷酸、草酸、干氯气、氟化物溶液和液溴等。

三、合金元素Fe对钛合金性能的影响

3.1 Fe元素对钛及钛合金的作用原理

通过参考文献^[7]可知，各类合金元素对钛合金的稳定作用主要取决于该合金元素的价电子数，通常来讲，钛合金的合金元素可以分为α型稳定元素、β共析型稳定元素、β同晶型稳定元素以及中性元素四种类型。其中，我们所需要研究的Fe元素属于β共析型稳定元素。

Fe作为稳定相最强的慢共析元素，可显著提高合金淬透性，主要用于高强、高韧和高淬透性β合金。在钛合金中Fe含量达到4wt.％可将相稳定至室温。Fe作为微量元素添加在钛合金中，随Fe含量增加，合金性能亦能提高^[8]。在含Fe钛合金中，Ti与Fe可生成TiFe和TiFe₂相，在590℃时发生的转变为共析转变（β→α TiFe），TiFe₂和TiFe相等可使合金脆化。Fe元素在钛合金铸锭中比较容易偏析而形成含α相或α相含量很少的区域，即β斑，会严重影响钛合金的塑性、耐蚀性、可焊性及低周疲劳寿命。孟祥炜等^[9]对Ti-10V-2Fe-3Al铸锭中的宏观偏析行为进行研究，结果表明Fe元素在径向由中心到边缘逐渐减少，在轴向由底部到上部逐渐增加；主要是因为随熔炼电流增大，自然对流占主要地位，对流效应变大，将Fe传输到溶池中心后加重Fe元素宏观偏析程度。

3.2 Fe元素对钛及钛合金的影响结果

查阅文献^[10]可知常见β稳定元素对 Ti-6Al-x M 合金硬度的影响如图3-1，在含有 6%Al 的钛合金中，当合金中的V元素含量增加时，合金的硬度也随之平缓的增加；当合金中的 Fe 含量小于 2%时合金的硬度随着 Fe 含量的增加而增大，当 Fe 含量大于 2%时合金的硬度随着 Fe 含量的增大而减小；而且含 Fe元素的钛合金比含等量 V 元素的钛合金强度高，也说明了Fe 元素的强化效果高于 V 元素。最终实验表明^[11]，β稳定元素对成分为Ti-x Me的α相的强化作用由大到小的顺序为：Fe＞Cr＞Mo＞V。

图3-1 合金元素含量对Ti-6Al-xM合金硬度的影响

因此为了改善TC4的热加工性能，我们在TC4中加入铁元素来加以改善并进行了一定的研究。

四、微弧氧化TC4钛合金

钛及钛合金的硬度较低、耐磨性较差，使其应用范围受到限制^[12]。此外在实际应用中，即使处在干燥的大气环境中，钛及钛合金表面天然钝化所形成的氧化物膜对基体虽然有一定的保护作用，但因其疏松多孔的特性，在不同温度载荷和周期性静/动态载荷下，特别是与其他介质发生磨擦接触时非常容易剥落，从而对钛合金的亚表层起不到良好的保护作用。而且由于钛电极的标准电位仅为-1.63V（相对于标准氢电极-NHE）^[13]，即钛元素具有非常活泼的化学性质，因此钛及钛合金在化学或电化学反应的作用下而发生电腐蚀、裂缝腐蚀(也称腐蚀变脆)、晶间腐蚀和应力腐蚀开裂等^[14]。而在高温环境下服役时，钛及钛合金的氧化和氧脆是影响其热稳定性的主要原因。从动力学的角度分析，一方面，钛及钛合金，特别是对于TC4 合金来说，由于合金中铝含量仅为 6%左右，其表面未能自发形成具有较强保护作用的致密涂层，而只是形成了以 Ti O₂为主的多孔疏松氧化涂层，因此表现出较差的抗氧化能力；另一方面由于 Ti 与 O 的高亲和力，氧元素很容易渗透到基体中形成富氧层从而使该合金的塑性明显降低，影响其力学性能^[15,16]。显然，TC4 的氧化和氧脆钛是钛合金的高温应用无法逾越的屏障，因此在高温服役环境下充分利用钛合金的技术挑战在于必须在提高其抗氧化性能的同时满足对力学性能的综合要求。鉴于钛及钛合金的高温氧化破坏主要限于结构件的外层或表层区域，而其力学性能则取决于整体结构，因此在不降低钛合金零件力学性能的同时，能够提高其表层抗氧化能力的可行途径是采用表面涂层改性技术^[17-18]。所以，钛及钛合金作为高超声速跨大气层航天飞行器中温区防热结构的备选材料，若要充分发挥其高韧性、高比强度、高屈服强度等优势，必须对其表面进行必要的改性处理，以提高基体结构的抗高温氧化能力，才能使其在实际工程中承受更恶劣的工作环境和条件，从而进一步拓宽应用范围。

微弧氧化(MAO)是一项在Al、Mg、Ti等金属表面生长氧化物陶瓷膜的新技术^[19]。它从阳极氧化发展而来,但它施加了几百伏的高压,突破了阳极氧化对电压的限制.该技术通过微弧放电区瞬间高温高压烧结直接把基体金属变成氧化物陶瓷,并获得较厚的氧化膜.此外,膜的硬度高并与金属基体结合良好,改善了金属表面的抗磨损、抗腐蚀、耐热冲击及绝缘等性能。

TC4钛合金经微弧氧化后,表面获得了一层绝缘性良好的多孔膜,其主要Al2TiO5相、锐钛矿TiO₂相及金红石TiO₂相组成。该膜层可以大大降低与45钢、LY 12铝合金、紫铜偶合时的电偶电流,有效地减弱与异金属之间的电偶腐蚀^[20]。

TC4钛合金微弧氧化表面的SEM形貌表现为均匀、细小、多孔的微弧氧化膜层特征。 TC4钛合金微弧氧化后的高温抗氧化性能明显优于未经微弧氧化的试样^[21]。TC4微弧氧化后明显提高了对酸性溶液的耐蚀性^[22]。TC4微弧氧化涂层的摩擦系数大于基体，但由于陶瓷涂层的高硬度，提高了基体的耐磨性能。在进行磨损 40 min 后，涂层仍然良好。

五、钛合金应力腐蚀性能研究的现状

5.1 钛及钛合金的腐蚀类型

钛合金的腐蚀类型主要包括局部腐蚀，尤其是点蚀、气相腐蚀和微生物腐蚀。钛合金的主要失效模式是缝隙腐蚀、应力腐蚀和氢致开裂。此外，铁合金在非水含卤离子溶液中会发生点蚀。钛合金钝化膜破裂时与电位较负的异种偶接将发生电偶腐蚀^[23]。

钛合金的钝化膜性质稳定，不易被破坏，所以在大多数环境中，钛合金不会发生应力腐蚀开裂。如在干甲醇溶液中，只要有少量的水存在，都能够使钛合金发生钝化从而避免应力开裂。在高浓度、低pH值和高温的卤化物水溶液中，钛合金氧化膜将被破坏，氧化膜破损的区域发生局部酸化而产生氢吸附，致使裂纹尖端脆化而发生应力腐蚀开裂^[24]。

5.2 钛合金应力腐蚀机理电子理论

刘贵立提出^[25]，钛在发生应力腐蚀时,随着表面钝化, 会产生很大的拉应力, 从而在较低的外应力下位错开始运动.当腐蚀促进的局部塑性变形发展到临界状态, 位错塞积群前端的应力集中等于原子键合力, 导致微裂纹形核.裂纹形核后, 因其尖端基体的费米能级高于裂纹其他区域, 裂纹尖端处的电极电位较低, 在腐蚀介质的作用下, 裂纹尖端金属发生阳极分解 .当氢原子扩散到图5-1所示裂纹的A,B处后 ,一方面氢使裂纹的表面能降低, 在外力作用下, 为了与外力平衡断面将会扩大.另一方面氢使裂纹尖端处与裂纹其他区域的费米能级之差加大,增大腐蚀电位差,促进应力腐蚀的发展。

图5-1 微裂纹模型

此外，对在酸性甲醇溶液中钛合金的应力腐蚀开裂(SCC)研究已有一段时间。然而，裂纹萌生和扩展的详细机理还仍未完全破解。有人提出,钛合金在酸性甲醇溶液中的应力腐蚀可能会遵循两种路径:一种涉及了阳极溶解,另一种涉及氢脆。是阳极溶解还是氢脆主导了应力腐蚀开裂过程似乎取决于溶液成分,电势,应变速率。研究结果表明，材料在发生形变时，位错运动发生。位错运动有两种影响：（1）它会导致氧化膜破裂，材料会与溶液发生反应；（2）它增加了沿着位错线的原子的反应。这些沿着位错运动线的原子的优先溶解导致了斜移裂纹的产生。这些裂纹之间材料的破裂引起了垂直裂纹的形成。

5.3 钛及钛合金在海水中的应力腐蚀现象

根据参考文献^[24]，我们获得了钛及钛合金在海水中的应力腐蚀研究结果。

不同速率对TC4钛合金应力腐蚀影响应力应变曲线

图5-2 不同应变速率下TC4钛合金在空中和海水中的应力-应变曲线

由图5-2所示的应力-应变曲线可以看出，不论在任何应变速率下，试样在海水中的应变量要低于试样在空气中的应变量。当应变速率为0.002mm/min时试样在空气中的应变量为11.0％，在海水中应变量为10.4％。应变速度为0.004mm/min时，试样在空气中的应变量为10.3％，在海水中应变量为9.87％。随着应变速率增大到0.006mm/min时，在空气中的应变量为11.6％，在海水中应变量为10.9％。当应变速率增加到最大的0.008mm/min时，在空气中的应变量为12.1％，在海水中的应变量为11.4％。在这个应变速率下的应变量变化最大。虽然在空气和海水中不同应速率下的应变量基本变化不大，但是总体趋势是随着应变速率的增加，应变量减小，并且在海水中不同应变条件下的应变量要略低于在空中的应变量。当应变速率增加到0.006mm/min和0.008mm/min时，TC4钛合金在海水中呈现出应力腐蚀倾向。

宏观断口观察

图5-3 TC4在海水中不同应变速率下慢拉伸试样断口三维视图

图5-3给出TC4在海水中不同应变速率下慢拉伸试样断口三维视图，从图中可以看出，当应变速率为0.002mm/min和0.004mm/min时，试样断口处呈现不同程度的颈缩现象，这说明在这个应变速率范围内，其断裂形式为韧性断裂。当应变速率增加到0.006mm/min和0.008mm/min时，从试样的宏观形貌可以看出断口呈撕裂状，出现剪切唇。这说明在这个应变速率范围内TC4钛合金呈现应力腐蚀敏感性。

微观断口观察

图5-4 TC4在海水中不同应变速率下断口的微观形貌

图5-4为TC4在海水中不同应变速率下断口的SEM照片，可以看出在应变速率为0.002mm/min和0.004mm/min条件下的拉伸断口出现大量韧窝，表明TC4钛合金在慢拉伸过程中伴随大量的塑作变形。当应变速率为0.006mm/min时，断口形貌与之前有很大的不同，出现了腐蚀坑，并伴随腐蚀产物的生成（如箭头所示）。当应变速率增加到0.008mm/min时，断口中出现较大面积的解离刻面，可以判断出其断裂方式像脆性断裂倾向。

5.4 钛合金在甲醇溶液中的应力腐蚀

郭献忠, 高克玮等人提出^[26]：

(1) α-Ti在甲醇溶液中恒电位腐蚀时,所形成的钝化膜能够产生内应力； 当腐蚀恒电位V＜-280mv时,钝化膜产生压应力,当V＞-240mv时,膜致应力为拉应力,且随电位升高而升高.

(2) 在相同溶液中,膜致应力随外加恒电位的变化与SCC敏感性的变 化完全一致。当膜致应力σp≤0时将不发生应力腐蚀,膜致拉应力愈大,应力腐蚀敏感性也愈大。因此,一个较大的膜致拉应力是在α-Ti在甲醇溶液中 SCC的必要条件。

5.5 钛合金热盐应力腐蚀研究结果

钛合金热盐应力腐蚀研究结论^[27]:

(1) 当温度低于300℃时,Ti-6Al-4V合金对热盐应力腐蚀不敏感,温度 300-420℃范围内,热盐应力腐蚀临界应力低于同一温度的蠕变强度,这表明此合金在此温度范围内使用时热盐应力腐蚀将成为限制性条件.

(2) 经热盐应力暴露后的试样的室温塑性随形变速度的增加而增加,具有应变-时效型氢脆特征.试样真空除氢处理后的塑性恢复,以及离子探针微区定氢的结果,更进一步地证明热盐应力腐蚀的脆化过程是由于热盐应力暴露时所产生的氢所引起的.

试样表面及断口形貌

由参考文献^[28]获得以下信息，对TC4合金的腐蚀坑内部形貌进行观察发现:大部分腐蚀坑内部只是氧化膜遭受破坏而已, 基体腐蚀较轻如图5-5(a)所示;仅有很少的一部分腐蚀为晶间腐蚀,但不是特别明显,如图5-5(b)所示，随着热盐暴露应力的增加,也会出现如图5-6所示的严重开裂现象。

图5-5 TC4合金腐蚀坑内部形貌

图5-6 TC4腐蚀坑严重开裂现象

六、研究本课题的目的和意义

根据整篇文章可知，TC4的高温变形抗力较大导致他的热加工性能不好，所以我们在TC4中加入铁元素用以改善其热加工性能。TC4-0.55Fe是我们新研制的合金，为了改善其表面承载能力差以及耐磨性差的缺陷，我们采用微弧氧化的方法对该合金进行表面改性，改善其耐磨性。微弧氧化是一种依靠湖光放电产生瞬时高温高压，在金属表面形成陶瓷层的表面处理技术，可以让金属的表面具有很好地耐磨损及耐腐蚀性能。本课题主要研究纯Ti、TC4及退火后的TC4-0.55Fe在进行微弧氧化后的在海水环境中的应力腐蚀性能，以拓展TC4-0.55Fe在海洋工程中的应用。

参考文献

[1] 黄伯云, 李成功等. 有色金属材料手册(上)[Z]. 北京: 化学工业出版社, 2009. 6.

[2] 司乃潮, 傅明喜. 有色金属材料及其制备[M]. 北京: 化学工业出版社, 2006. 110-113.

[3] 刘莹, 曲周德, 王本贤. 钛合金TC4的研究开发与应用[J]. 兵器材料科学与工程, 2005, 28(5): 48-50.

[4] 周廉, 赵永庆等. 中国钛合金材料及应用发展战略研究[M]. 北京: 化学工业出版社, 2012. 46-47.

[5] 曹春晓. 选材判据的变化与高损伤容限铁合金的发展[J]. 金属学报, 2002(9): 4-11.

[6] 马国印, 李超. 钛及钛合金性能及设备应用特点[J]. 化工装备技术, 2006, 27(5): 55-58.

[7] 王振国. 新型TiAlCrFe系低成本钛合金的组织与性能研究[D]. 北京:北京金属研究总院, 2013.

[8] 闵新华, 秦桂红, 常红英,等. N、O、Fe的含量对TA15钛合金性能和组织的影响[C]// 第六届华东三省一市真空学术交流会论文集. 2009.

[9] 孟祥炜, 薛祥义, 付宝全等. Ti-10V-2Fe-3Al合金铸锭Fe元素宏观偏析行为[J].稀有金属材料与工程,2008,37(增3):123-125.

[10] 陈云. 低成本Ti-Al-V-Fe-O合金的组织和性能[D]. 哈尔滨:哈尔滨工业大学, 2014.

[11] 吴欢, 赵永庆等. β稳定元素对钛合金α相强化行为的影响[J]. 稀有金属材料与工程, 2012, 41(5): 805-810.

[12] 钟业盛. TC4表面微弧氧化复合陶瓷涂层及其热致失效行为研究[D]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2011.

[13] R.P. Young, J.K. Wang. Optical and electrical properties of Ti: doped ZnO films: observation of aemiconductor-metal transition. Solid State Communications. 2002, 123: 147-150.

[14] H. Ogawa, K. Denpo, A. Miyasaka. Criteria for passivity breakdown of high alloy materials in relation to crevice corrosion nucleation.Corrosion Science. 1990, 31: 459-464.

[15] A. Molinari, G. Straffelini, B Tesi, T. Bacci. Dry Sliding Wear Mechanism of the Ti6Al4V Alloy. Wear. 1997, 208: 105-122.

[16] 辛湘杰, 薛俊峰, 董敏. 钛的腐蚀、防护及工程应用.安徽科学技术出版社. 1988：65-87.

[17] Y.G. Zhao, W. Zhou, Q.D. Qin. Effect of Pre-oxidation on the Properties of Aluminide Coating Layers Formed on Ti Alloys.Journal of Alloys and Compounds. 2005, 391(1-2): 136~140.

[18] 周伟, 赵宇光. 钛合金表面制备 Al-Si涂层的方法及其高温抗氧化性.北京科技大学学报.2007, 29(2): 157~161.

[19] 薛文斌, 王超等. TC4钛合金表面交流微弧氧化膜研究[J]. 无机材料学报, 2002, 17(2): 326-331.

[20] 赵晴, 朱文辉等. 微弧氧化TC4钛合金与金属电偶的腐蚀行为[J]. 材料保护, 2011, 44(4): 7-10.

[21] 解念锁, 武立志. 微弧氧化对TC4钛合金高温抗氧化性能的影响[J]. 铸造技术, 2012, 33(4): 416-418.

[22] 王瑾. 微弧氧化对TC4钛合金耐硫酸腐蚀性能的影响[J]. 热处理工艺, 2013, 42(20): 94-96.

[23] 张睿. 钛及其合金的腐蚀[J]. 材料开发与应用, 2013, 28(4): 96-103.

[24] 张睿. 钛及钛合金在海水中的应力腐蚀及氢脆敏感性研究[D]. 内蒙古:内蒙古工业学, 2013.

[25] 刘贵立. 钛金属应力腐蚀机理电子理论研究[J]. 物理学报, 2006, 55(4): 1983-1986.

[26] 郭献忠, 高克玮等. α-Ti在甲醇溶液中应力腐蚀敏感性和钝化膜应力随电位变化的一致性[J]. 自然科学进展, 2002, 12(4): 438-441.

[27] 虞炳西等. Ti-6Al-4V合金的热盐应力腐蚀[J]. 金属学报, 1982, 18(3): 264-271.

[28] 李少强, 雷家峰等. T811和TC4合金的热盐应力腐蚀行为研究[J]. 腐蚀科学与防护技术, 2010, 22(2): 79-84.

2. 研究的基本内容、问题解决措施及方案

1、主要研究内容

tc4(ti-6al-4v)合金具有比强度高，热稳定性好，乃是性能优异，生物相容性好，是早年被开发出来的最经典的以及应用最广泛的钛合金之一。但是，tc4的高温变形抗力较大导致他的热加工性能不好，所以我们在tc4中加入铁元素用以改善其热加工性能。tc4-0.55fe是我们新研制的合金，为了改善其表面承载能力差以及耐磨性差的缺陷，我们采用微弧氧化的方法对该合金进行表面改性，改善其耐磨性。微弧氧化是一种依靠湖光放电产生瞬时高温高压，在金属表面形成陶瓷层的表面处理技术，可以让金属的表面具有很好地耐磨损及耐腐蚀性能。本课题主要研究纯ti、tc4及退火后的tc4-0.55fe在进行微弧氧化后的在海水环境中的应力腐蚀性能，以拓展tc4-0.55fe在海洋工程中的应用。