新沂市第十四中学宿舍楼毕业论文
2022-05-21 22:47:13
论文总字数：44366字
摘 要
总层数 | 第j层 | ||||||||
0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1 | 2 | ||
6 | 6 | 0.20 | 0.25 | 0.25 | 0.30 | 0.30 | 0.35 | 0.35 | 0.40 |
5 | 0.30 | 0.35 | 0.35 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.45 | |
4 | 0.35 | 0.40 | 0.40 | 0.40 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | |
3 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.45 | 0.50 | |
2 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | 0.50 | |
1 | 0.80 | 0.75 | 0.70 | 0.70 | 0.65 | 0.65 | 0.65 | 0.55 | |
从上表可得各层反弯点高度比y0，由于K值界于二者之间，则可以由插值取值。本设计中，第2层柱需考虑修正值，其余各柱均无修正。
二.框架柱剪力和柱端弯矩计算采用D值法，计算过程见下表3-14。
表3-14 框架柱K值和y值表
层 | A柱 | B柱 | C柱 | D柱 | ||||
y | y | y | y | |||||
6 | 0.78 | 0.30 | 0.73 | 0.30 | 0.73 | 0.30 | 0.78 | 0.30 |
5 | 0.78 | 0.40 | 0.73 | 0.40 | 0.73 | 0.40 | 0.78 | 0.40 |
4 | 0.78 | 0.44 | 0.73 | 0.41 | 0.73 | 0.41 | 0.78 | 0.44 |
（续表） 表3-14 框架柱K值和y值表
层 | A柱 | B柱 | C柱 | D柱 | ||||
y | y | y | y | |||||
3 | 0.78 | 0.45 | 0.73 | 0.45 | 0.73 | 0.45 | 0.78 | 0.45 |
2 | 0.78 | 0.50 | 0.73 | 0.50 | 0.73 | 0.50 | 0.78 | 0.50 |
1 | 1.01 | 0.65 | 0.95 | 0.65 | 0.95 | 0.65 | 1.01 | 0.65 |
表3-15 各层中柱B(C)柱端弯矩及剪力计算
层次 | hi | Vi | ∑D | Dij | Vij | y | |||
6 | 3.3 | 993.1 | 710110 | 20289 | 28.37 | 0.73 | 0.30 | 28.09 | 65.55 |
5 | 3.3 | 1656.8 | 1067541 | 30501 | 47.34 | 0.73 | 0.40 | 62.49 | 93.73 |
4 | 3.3 | 2195.4 | 710110 | 20289 | 62.73 | 0.73 | 0.41 | 85.56 | 121.43 |
3 | 3.3 | 2608.8 | 1067541 | 30501 | 74.54 | 0.73 | 0.45 | 110.69 | 135.28 |
2 | 3.3 | 2897.0 | 691611 | 19760 | 82.77 | 0.73 | 0.50 | 136.57 | 136.57 |
1 | 4.3 | 3070.0 | 846657 | 24190 | 87.71 | 0.95 | 0.64 | 241.39 | 135.78 |
表3-16 各层边柱A(D)柱端弯矩及剪力计算
层次 | hi | Vi | ∑D | Dij | Vij | y | |||
6 | 3.3 | 993.1 | 710110 | 20289 | 28.37 | 0.78 | 0.30 | 28.09 | 65.55 |
5 | 3.3 | 1656.8 | 1067541 | 30501 | 47.34 | 0.78 | 0.40 | 62.49 | 93.73 |
4 | 3.3 | 2195.4 | 710110 | 20289 | 62.73 | 0.78 | 0.44 | 90.83 | 116.16 |
3 | 3.3 | 2608.8 | 1067541 | 30501 | 74.54 | 0.78 | 0.45 | 110.69 | 135.28 |
2 | 3.3 | 2897.0 | 691611 | 19760 | 82.77 | 0.78 | 0.50 | 136.57 | 136.57 |
1 | 4.3 | 3070.0 | 846657 | 24190 | 87.71 | 1.01 | 0.65 | 244.66 | 132.51 |
三.梁端弯矩，剪力及轴力如图3-9所示，分别按下式计算：
图3-9 梁端弯矩，剪力计算简图
具体过程见表3－17
表3－17 梁端弯矩，剪力及柱轴力的计算
层次 | 边跨梁 | 中跨梁 | 柱轴力 | |||||||
l | L | 边柱 | 中柱 | |||||||
6 | 65.55 | 30.48 | 6.1 | 15.74 | 35.07 | 35.07 | 2.5 | 28.05 | -15.74 | 12.31 |
5 | 121.82 | 56.65 | 6.1 | 29.26 | 65.17 | 65.17 | 2.5 | 52.14 | -45.00 | 35.20 |
4 | 178.65 | 85.52 | 6.1 | 43.31 | 98.40 | 98.40 | 2.5 | 78.72 | -88.30 | 70.61 |
3 | 226.11 | 102.69 | 6.1 | 53.90 | 118.15 | 118.15 | 2.5 | 94.52 | -142.21 | 111.23 |
2 | 247.26 | 114.97 | 6.1 | 59.38 | 132.29 | 132.29 | 2.5 | 105.83 | -201.59 | 157.67 |
1 | 269.08 | 126.64 | 6.1 | 64.87 | 145.71 | 145.71 | 2.5 | 116.57 | -266.46 | 209.37 |
注：（1）柱轴力中的负号表示拉力，当为地震作用时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。
（2）表中分别表示节点在右梁的弯矩单位为kN•m
（3）式中，.分别为节点在左，右梁的线刚度，单位为kN•m
（4）N单位为单位为kN，l单位为m，单位为kN
第四章 框架内力组合
在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯距进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9，本设计取0.85。
横梁弯矩调幅计算结果见表4-1、4-2。
表4-1 恒载作用下的横梁弯矩调幅
层号 | 部位 | 梁左侧 | 梁右侧 | 跨度 | 荷载 | 跨中弯距 | 左调幅 | 右调幅 | 跨中调幅 |
6 | 边跨 | -45.12 | -63.90 | 6.1 | 22.95 | 52.22 | -38.36 | -54.32 | 60.40 |
中跨 | -38.21 | -38.21 | 2.5 | 13.31 | -27.81 | -32.48 | -32.48 | -22.08 | |
边跨 | -63.90 | -45.12 | 6.1 | 22.95 | 52.22 | -54.32 | -38.36 | 60.40 | |
5 | 边跨 | -41.85 | -45.99 | 6.1 | 15.83 | 29.68 | -35.58 | -39.09 | 36.27 |
中跨 | -16.19 | -16.19 | 2.5 | 9.05 | -9.12 | -13.77 | -13.77 | -6.69 | |
边跨 | -45.99 | -41.85 | 6.1 | 15.83 | 29.68 | -39.09 | -35.58 | 36.27 | |
4 | 边跨 | -39.24 | 46.04 | 6.1 | 15.83 | 77.01 | -33.35 | 39.14 | 76.50 |
中跨 | -18.34 | -18.34 | 2.5 | 9.05 | -11.27 | -15.59 | -15.59 | -8.52 | |
边跨 | 46.04 | -39.24 | 6.1 | 15.83 | 77.01 | 39.14 | -33.35 | 76.50 |
（续表） 表4-1 恒载作用下的横梁弯矩调幅
层号 | 部位 | 梁左侧 | 梁右侧 | 跨度 | 荷载 | 跨中弯距 | 左调幅 | 右调幅 | 跨中调幅 |
3 | 边跨 | -39.58 | 46.02 | 6.1 | 15.83 | 76.83 | -33.64 | 39.11 | 76.34 |
中跨 | -18.10 | -18.10 | 2.5 | 9.05 | -11.03 | -15.39 | -15.39 | -8.32 | |
边跨 | 46.02 | -39.58 | 6.1 | 15.83 | 76.83 | 39.11 | -33.64 | 76.34 | |
2 | 边跨 | -39.53 | 46.02 | 6.1 | 15.83 | 76.85 | -33.60 | 39.12 | 76.36 |
中跨 | -18.13 | -18.13 | 2.5 | 9.05 | -11.06 | -15.41 | -15.41 | -8.34 | |
边跨 | 46.02 | -39.53 | 6.1 | 15.83 | 76.85 | 39.12 | -33.60 | 76.36 | |
1 | 边跨 | -38.86 | 46.09 | 6.1 | 15.83 | 77.23 | -33.03 | 39.18 | 76.68 |
中跨 | -20.46 | -20.46 | 2.5 | 9.05 | -13.39 | -17.39 | -17.39 | -10.32 | |
边跨 | 46.09 | -38.86 | 6.1 | 15.83 | 77.23 | 39.18 | -33.03 | 76.68 |
表4-2 活载作用下的横梁弯矩调幅
层号 | 部位 | 梁左侧 | 梁右侧 | 跨度 | 荷载 | 跨中弯距 | 左调幅 | 右调幅 | 跨中调幅 |
6 | 边跨 | -3.09 | -4.37 | 6.1 | 1.57 | 3.57 | -2.62 | -3.71 | 4.13 |
中跨 | -2.62 | -2.62 | 2.5 | 0.94 | -1.89 | -2.23 | -2.23 | -1.50 | |
边跨 | -4.37 | -3.09 | 6.1 | 1.57 | 3.57 | -3.71 | -2.62 | 4.13 | |
5 | 边跨 | -11.61 | -13.66 | 6.1 | 4.71 | 9.25 | -9.87 | -11.61 | 11.15 |
中跨 | -5.62 | -5.62 | 2.5 | 2.81 | -3.42 | -4.78 | -4.78 | -2.58 | |
边跨 | -13.66 | -11.61 | 6.1 | 4.71 | 9.25 | -11.61 | -9.87 | 11.15 | |
4 | 边跨 | -11.77 | -13.70 | 6.1 | 4.71 | 9.15 | -10.01 | -11.64 | 11.06 |
中跨 | -5.42 | -5.42 | 2.5 | 2.81 | -3.22 | -4.61 | -4.61 | -2.41 | |
边跨 | -13.70 | -11.77 | 6.1 | 4.71 | 9.15 | -11.64 | -10.01 | 11.06 | |
3 | 边跨 | -11.75 | -13.70 | 6.1 | 4.71 | 9.17 | -9.99 | -11.64 | 11.07 |
中跨 | -5.44 | -5.44 | 2.5 | 2.81 | -3.24 | -4.62 | -4.62 | -2.43 | |
边跨 | -13.70 | -11.75 | 6.1 | 4.71 | 9.17 | -11.64 | -9.99 | 11.07 | |
2 | 边跨 | -11.75 | -13.70 | 6.1 | 4.71 | 9.16 | -9.99 | -11.64 | 11.07 |
中跨 | -5.44 | -5.44 | 2.5 | 2.81 | -3.24 | -4.62 | -4.62 | -2.42 | |
边跨 | -13.70 | -11.75 | 6.1 | 4.71 | 9.16 | -11.64 | -9.99 | 11.07 | |
1 | 边跨 | -11.55 | -13.72 | 6.1 | 4.71 | 9.25 | -9.82 | -11.66 | 11.15 |
中跨 | -6.13 | -6.13 | 2.5 | 2.81 | -3.93 | -5.21 | -5.21 | -3.01 | |
边跨 | -13.72 | -11.55 | 6.1 | 4.71 | 9.25 | -11.66 | -9.82 | 11.15 |
由于风荷载作用下的组合与考虑地震组合相比，一般较小，对于结构设计不起控制作用，故不考虑。只考虑以下三种组合形式：
一.由可变荷载效应控制的组合：
二.由永久荷载效应控制的组合：
三.竖向荷载与水平地震作用下的组合：
具体组合过程见表6-3，其中弯矩kN•m，剪力kN，弯矩的上部受拉为负，剪力的产生顺时针为正。
4.1 梁端截面组合的剪力设计值调整
为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按下式进行调整。
式中：
----为梁的净跨；
----为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；
----分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；
----为梁端剪力增大系数，对于二级框架取1.2
计算结果见表6-4。
4.2 框架结构柱的内力组合
柱上端控制值截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。
计算结果见表4-5。
表4-3 框架梁内力组合
层号 | 杆 件 号 | 截面 | 内力 | 荷载类别 | 内力组合 | ||||||
恒① | 活② | 地震左③ | 地震右④ | 1.2① 1.4② | 1.35① 0.98② | 1.2×(① 0.5②) | |||||
1.3×③ | 1.3×④ | ||||||||||
顶层 | 边 跨 梁 | 左侧 | M | -45.12 | -3.09 | 65.28 | -65.28 | -58.47 | -63.94 | 28.86 | -140.86 |
V | 73.07 | 5.00 | -15.68 | 15.68 | 94.67 | 103.54 | 70.30 | 111.06 | |||
中 | M | 60.40 | 4.13 | 17.46 | -17.46 | 78.26 | 85.58 | 97.65 | 52.25 | ||
右侧 | M | -63.90 | -4.37 | -30.35 | 30.35 | -82.80 | -90.55 | -118.76 | -39.85 | ||
V | -66.91 | -4.57 | -15.68 | 15.68 | -86.70 | -94.81 | -103.42 | -62.66 | |||
中 跨 梁 | 左侧 | M | -38.21 | -2.62 | 34.92 | -34.92 | -49.52 | -54.15 | -2.03 | -92.83 | |
V | 16.64 | 1.17 | -27.94 | 27.94 | 21.60 | 23.61 | -15.65 | 56.99 | |||
中 | M | -22.08 | -1.50 | 0.00 | 0.00 | -28.59 | -31.28 | -27.40 | -27.40 | ||
右侧 | M | -38.21 | -2.62 | -34.92 | 34.92 | -49.52 | -54.15 | -92.83 | -2.03 | ||
V | -16.64 | -1.17 | -27.94 | 27.94 | -21.60 | -23.61 | -56.99 | 15.65 | |||
2层 | 边 跨 梁 | 左侧 | M | -39.53 | -11.75 | 246.22 | -246.22 | -63.89 | -64.89 | 265.59 | -374.58 |
V | 48.40 | 14.67 | -59.13 | 59.13 | 78.62 | 79.72 | -9.99 | 143.76 | |||
中 | M | 76.36 | 11.07 | 65.86 | -65.86 | 107.14 | 113.94 | 183.91 | 12.66 | ||
右侧 | M | -46.02 | -13.70 | -114.49 | 114.49 | -74.40 | -75.55 | -212.28 | 85.39 | ||
V | -48.13 | -14.04 | -59.13 | 59.13 | -77.41 | -78.73 | -143.05 | 10.69 | |||
（续表） 表4-3框架梁内力组合
层号 | 杆 件 号 | 截面 | 内力 | 荷载类别 | 内力组合 | ||||||
恒① | 活② | 地震左③ | 地震右④ | 1.2① 1.4② | 1.35① 0.98② | 1.2×(① 0.5②) | |||||
1.3×③ | 1.3×④ | ||||||||||
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